{"id":13963,"date":"2023-09-04T10:27:25","date_gmt":"2023-09-04T08:27:25","guid":{"rendered":"https:\/\/calcul-electrique.com\/unkategorisiert\/ueberlegungen-zum-problem-des-1-poligen-ausschaltvermoegens-in-tn\/"},"modified":"2024-12-23T14:40:52","modified_gmt":"2024-12-23T13:40:52","slug":"ueberlegungen-zum-problem-des-1-poligen-ausschaltvermoegens-in-tn","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/calcul-electrique.com\/de\/artikel\/ueberlegungen-zum-problem-des-1-poligen-ausschaltvermoegens-in-tn\/","title":{"rendered":"\u00dcberlegungen zum Problem des 1-poligen Ausschaltverm\u00f6gens in TN"},"content":{"rendered":"\n<p class=\"nc-justify-text\" style=\"margin-bottom:var(--wp--preset--spacing--x-small)\">Die Entstehung des Problems ist in einer Frage enthalten, die der UTE Anfang 2010 gestellt wurde und deren Antwort Gegenstand des Interpretationsblattes 15-100 F13 war, das sp\u00e4ter in die \u00c4nderung 4 der Norm NF C 15-100 (05\/2013) aufgenommen wurde:<\/p>\n<div class=\"wp-block-uagb-faq uagb-faq__outer-wrap uagb-block-46b9108f uagb-faq-icon-row-reverse uagb-faq-layout-accordion uagb-faq-expand-first-true uagb-faq-inactive-other-false uagb-faq__wrap uagb-buttons-layout-wrap uagb-faq-equal-height     \" data-faqtoggle=\"true\" role=\"tablist\"><div class=\"wp-block-uagb-faq-child uagb-faq-child__outer-wrap uagb-faq-item uagb-block-b8548059 nc-justify-text\" role=\"tab\" tabindex=\"0\"><div class=\"uagb-faq-questions-button uagb-faq-questions\">\t\t\t<span class=\"uagb-icon uagb-faq-icon-wrap\">\n\t\t\t\t\t\t\t\t<svg xmlns=\"https:\/\/www.w3.org\/2000\/svg\" viewBox= \"0 0 448 512\"><path d=\"M432 256c0 17.69-14.33 32.01-32 32.01H256v144c0 17.69-14.33 31.99-32 31.99s-32-14.3-32-31.99v-144H48c-17.67 0-32-14.32-32-32.01s14.33-31.99 32-31.99H192v-144c0-17.69 14.33-32.01 32-32.01s32 14.32 32 32.01v144h144C417.7 224 432 238.3 432 256z\"><\/path><\/svg>\n\t\t\t\t\t\t\t<\/span>\n\t\t\t\t\t\t<span class=\"uagb-icon-active uagb-faq-icon-wrap\">\n\t\t\t\t\t\t\t\t<svg xmlns=\"https:\/\/www.w3.org\/2000\/svg\" viewBox= \"0 0 448 512\"><path d=\"M400 288h-352c-17.69 0-32-14.32-32-32.01s14.31-31.99 32-31.99h352c17.69 0 32 14.3 32 31.99S417.7 288 400 288z\"><\/path><\/svg>\n\t\t\t\t\t\t\t<\/span>\n\t\t\t<span class=\"uagb-question\">Wie sollte die Schaltleistung eines Kurzschlussschutzger\u00e4tes in einer TN-Installation gew\u00e4hlt werden?<\/span><\/div><div class=\"uagb-faq-content\"><p>Zus\u00e4tzlich zu den Anforderungen des Artikels 533.3.1 m\u00fcssen die Schutzeinrichtungen zus\u00e4tzlich in der Lage sein, den Fehlerstrom an einem Pol unter der Spannung zwischen Phase und Neutralleiter zu unterbrechen.<\/p><\/div><\/div><\/div>\n<p class=\"nc-justify-text\">Die Fehlerkonfigurationen, die diese Anforderung begr\u00fcnden, sind Fehler zwischen einer einzelnen Phase und der Erde, unabh\u00e4ngig davon, ob der Stromkreis vier-, drei-, zwei- oder einphasig ist. In all diesen F\u00e4llen wird die Schutzeinrichtung nur an einem Pol belastet und die Spannung an diesem Pol ist die einfache Spannung des Stromkreises. <\/p>\n\n<p class=\"nc-justify-text\">Daher stellte sich die Frage, wie diese \u00dcberpr\u00fcfung durchzuf\u00fchren ist. Ein erster Hinweis findet sich im Dokument FD C 15-500, das seit Juli 2015 in Abschnitt 9.5 den maximalen Fehlerstrom angibt, der bei der Durchf\u00fchrung dieser Pr\u00fcfung zu ber\u00fccksichtigen ist: <\/p>\n\n<div class=\"wp-block-uagb-advanced-heading uagb-block-9c1d3af8\"><h5 class=\"uagb-heading-text\">Berechnung des maximalen Fehlerstroms <sub>Iefmax<\/sub> f\u00fcr das TN-Schema<\/h5><\/div>\n\n<p class=\"nc-justify-text\">Dieser Kurzschlussstrom wird berechnet, um das erforderliche einpolige Ausschaltverm\u00f6gen zu bestimmen. Bei einem Kurzschluss zwischen der Phase und dem PE-Leiter oder dem PEN-Leiter ist der Strom <sub>Iefmax<\/sub> gleich: <\/p>\n\n<div class=\"wp-block-uagb-image uagb-block-4f815e14 wp-block-uagb-image--layout-default wp-block-uagb-image--effect-static wp-block-uagb-image--align-none\"><figure class=\"wp-block-uagb-image__figure\"><img decoding=\"async\" srcset=\"https:\/\/calcul-electrique.com\/wp-content\/uploads\/2023\/09\/Equation.png\n \" sizes=\"auto, (max-width: 480px) 150px\" src=\"https:\/\/calcul-electrique.com\/wp-content\/uploads\/2023\/09\/Equation.png\" alt=\"\" class=\"uag-image-2909\" width=\"1000\" height=\"145\" title=\"\" loading=\"lazy\"><\/figure><\/div>\n\n<p class=\"nc-justify-text\">Und es muss gelten: <sub>Iefmax <\/sub>&lt; (1-poliger Ausschaltstrom bei 1\/\u221a3)<\/p>\n\n<p class=\"nc-justify-text\">Wenn das erste Glied der Gleichung definiert ist, muss nur noch das zweite Glied gefunden werden. Doch hier liegt das Problem. <\/p>\n\n<div class=\"wp-block-uagb-advanced-heading uagb-block-619e253b\"><h6 class=\"uagb-heading-text\">Beginnen wir damit, den Fall auszuschlie\u00dfen, dass die Antwort einfach ist:  <\/h6><\/div>\n\n<div class=\"wp-block-uagb-icon-list uagb-block-9f5043b3\"><div class=\"uagb-icon-list__wrap\">\n<div class=\"wp-block-uagb-icon-list-child uagb-block-a6b66e64 nc-justify-text\"><span class=\"uagb-icon-list__source-wrap\"><svg xmlns=\"https:\/\/www.w3.org\/2000\/svg\" viewbox=\"0 0 256 512\"><path d=\"M64 448c-8.188 0-16.38-3.125-22.62-9.375c-12.5-12.5-12.5-32.75 0-45.25L178.8 256L41.38 118.6c-12.5-12.5-12.5-32.75 0-45.25s32.75-12.5 45.25 0l160 160c12.5 12.5 12.5 32.75 0 45.25l-160 160C80.38 444.9 72.19 448 64 448z\"><\/path><\/svg><\/span><span class=\"uagb-icon-list__label\">S ist der Querschnitt des Leiters in mm2<\/span><\/div>\n\n\n\n<div class=\"wp-block-uagb-icon-list-child uagb-block-ccf2c9b9 nc-justify-text\"><span class=\"uagb-icon-list__source-wrap\"><svg xmlns=\"https:\/\/www.w3.org\/2000\/svg\" viewbox=\"0 0 256 512\"><path d=\"M64 448c-8.188 0-16.38-3.125-22.62-9.375c-12.5-12.5-12.5-32.75 0-45.25L178.8 256L41.38 118.6c-12.5-12.5-12.5-32.75 0-45.25s32.75-12.5 45.25 0l160 160c12.5 12.5 12.5 32.75 0 45.25l-160 160C80.38 444.9 72.19 448 64 448z\"><\/path><\/svg><\/span><span class=\"uagb-icon-list__label\">k ist ein Faktor, der den spezifischen Widerstand, den Temperaturkoeffizienten und das Erw\u00e4rmungsverhalten des Leitermaterials sowie die Anfangstemperatur (maximale Kerntemperatur im station\u00e4ren Zustand f\u00fcr einen belasteten Leiter oder einen im Kabel eingebetteten PE oder Umgebungstemperatur f\u00fcr einen separaten PE) und die Endtemperatur (maximale Kerntemperatur im Kurzschluss) des Leiters ber\u00fccksichtigt.<\/span><\/div>\n<\/div><\/div>\n\n<p class=\"nc-justify-text\">Diese Norm definiert eine Pr\u00fcfung zur Bestimmung des 1-poligen Schaltverm\u00f6gens bei der Spannung zwischen den Phasen (IIT), die f\u00fcr Installationen im IT-Schema n\u00fctzlich ist. Dieser Wert kann nat\u00fcrlich auch im TN-Schema verwendet werden, aber da die Pr\u00fcfspannung h\u00f6her ist, ist dieser Wert zu niedrig, um in den meisten F\u00e4llen verwendet werden zu k\u00f6nnen. <\/p>\n\n<p class=\"nc-justify-text\">Die Norm NF EN 60947-2 sieht jedoch nicht die gleiche Art der Pr\u00fcfung bei einfacher Spannung vor. Infolgedessen ist der f\u00fcr uns relevante Wert f\u00fcr das Ausschaltverm\u00f6gen nicht systematisch in den Datenbl\u00e4ttern der Hersteller verf\u00fcgbar. <\/p>\n\n<p class=\"nc-justify-text\"><strong>Folgeproblem:<\/strong> Wenn ein Wert f\u00fcr das 1-polige Ausschaltverm\u00f6gen bei einfacher Spannung verf\u00fcgbar ist, welche Position ist dann einzunehmen, wenn das Ausschaltverm\u00f6gen Icu durch Verzweigung (das Problem stellt sich nicht beim IIT, da die Verzweigung im IT-Schema verboten ist) oder f\u00fcr die Koordination mit den Schaltern erreicht wird?<\/p>\n\n<div class=\"wp-block-uagb-advanced-heading uagb-block-f59a3487\"><h6 class=\"uagb-heading-text\">Die aktuelle Situation<\/h6><\/div>\n\n<p class=\"nc-justify-text\">Seitdem die Anforderung zur \u00dcberpr\u00fcfung des 1-poligen Schaltverm\u00f6gens bei einfacher Spannung in TN-Schemata in die Norm aufgenommen wurde, fanden zahlreiche Diskussionen mit den betroffenen Herstellerverb\u00e4nden, Softwareherstellern und nationalen Normungsgremien statt. Dennoch gibt es bis heute keine offizielle Position zu diesem Thema. <\/p>\n\n<p class=\"nc-justify-text\">In den letzten Jahren haben jedoch die franz\u00f6sischen Hersteller von Leistungsschaltern auf Anfrage von Anwendern und Softwareherstellern in den meisten F\u00e4llen die entsprechenden Daten in ihren technischen Unterlagen zur Verf\u00fcgung gestellt. Dies ist bei ausl\u00e4ndischen Herstellern weniger der Fall, was wahrscheinlich darauf zur\u00fcckzuf\u00fchren ist, dass die Anforderung zur \u00dcberpr\u00fcfung des 1-poligen Ausschaltverm\u00f6gens bei einfacher Spannung im TN-Schema, deren technische Relevanz erwiesen ist, nur in der franz\u00f6sischen Norm klar festgelegt ist, nicht aber in den entsprechenden IEC- oder CENELEC-Normen. <\/p>\n\n<div class=\"wp-block-uagb-advanced-heading uagb-block-4e2f8229\"><h6 class=\"uagb-heading-text\">Einige Gedanken zu diesem Thema<\/h6><\/div>\n\n<p class=\"nc-justify-text\"><strong>Leistungsschalter 3P, 4P und 3P+N ohne &#8222;reduzierten&#8220; Phasenpol :  <\/strong>Es w\u00e4re logisch zu sagen, dass das 1-polige Schaltverm\u00f6gen bei einfacher Spannung gleich dem Schaltverm\u00f6gen Icu bei der Spannung zwischen den Phasen ist, so wie es in der Norm NF C 15-100 (533.3.1) f\u00fcr das Schaltverm\u00f6gen IIT kommentiert wird:  <mark style=\"background-color:rgba(0, 0, 0, 0)\" class=\"has-inline-color has-custom-couleur-1-color\">&#8222;In Ermangelung genauerer Informationen kann angenommen werden, dass das einpolige Schaltverm\u00f6gen unter der Spannung zwischen den Phasen bei drei- und vierpoligen Ger\u00e4ten mindestens gleich dem dreiphasigen ultimativen Schaltverm\u00f6gen unter einer Spannung ist, die dem \u221a3-fachen der Nennspannung des betreffenden Stromkreises entspricht&#8220;.<\/mark>  Ein solcher Vorschlag kann viele Situationen l\u00f6sen.<\/p>\n\n<p class=\"nc-justify-text\"><strong>3P+N Leistungsschalter mit einem &#8222;reduzierten&#8220; Phasenpol, 2P und 1P+N:<\/strong> Nur der Hersteller kann die relevanten Daten bereitstellen.<\/p>\n\n<p class=\"nc-justify-text\"><strong>Verwendung von Abstammung oder Koordination:<\/strong> Auch hier kann nur der Hersteller die relevanten Daten liefern.<\/p>\n\n<p class=\"nc-justify-text\">Es ist auch zu hoffen, dass ein zuk\u00fcnftiges Update der Norm IEC 60947-2 diese Pr\u00fcfung zur Bestimmung des 1-poligen Schaltverm\u00f6gens bei einfacher Spannung enthalten wird.<\/p>\n\n<div class=\"wp-block-uagb-advanced-heading uagb-block-a0df026f\"><h5 class=\"uagb-heading-text\">Die Position von Trace Software International<\/h5><\/div>\n\n<p class=\"nc-justify-text\">Als Herausgeber von Software f\u00fcr die Planung elektrischer Anlagen ist die \u00dcberpr\u00fcfung des 1-poligen Schaltverm\u00f6gens bei einfacher Spannung in TN-Schaltungen unumg\u00e4nglich, wenn der Benutzer eine Materialnummer ausw\u00e4hlt. Wenn wir \u00fcber die entsprechenden Herstellerdaten verf\u00fcgen, wird die \u00dcberpr\u00fcfung selbstverst\u00e4ndlich durchgef\u00fchrt. <\/p>\n\n<div class=\"wp-block-uagb-image uagb-block-591b3d79 wp-block-uagb-image--layout-default wp-block-uagb-image--effect-static wp-block-uagb-image--align-none\"><figure class=\"wp-block-uagb-image__figure\"><img decoding=\"async\" srcset=\"https:\/\/calcul-electrique.com\/wp-content\/uploads\/2023\/09\/Image-TN.png\n \" sizes=\"auto, (max-width: 480px) 150px\" src=\"https:\/\/calcul-electrique.com\/wp-content\/uploads\/2023\/09\/Image-TN.png\" alt=\"\" class=\"uag-image-2934\" width=\"1000\" height=\"521\" title=\"\" loading=\"lazy\"><\/figure><\/div>\n\n<p class=\"nc-justify-text\">In F\u00e4llen, in denen diese Daten nicht verf\u00fcgbar sind, ist es nicht unsere Aufgabe, &#8222;ein Auge zuzudr\u00fccken&#8220; oder dem Nutzer vorzuschlagen, dies zu tun. Die Software wird daher einen Fehler anzeigen, den der Nutzer rechtfertigen kann, wenn er den Hersteller um eine Stellungnahme zu dem Fall bittet. <\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"<p>Die Entstehung des Problems ist in einer Frage enthalten, die der UTE Anfang 2010 gestellt wurde und deren Antwort Gegenstand des Interpretationsblattes 15-100 F13 war, das sp\u00e4ter in die \u00c4nderung 4 der Norm NF C 15-100 (05\/2013) aufgenommen wurde: Die Fehlerkonfigurationen, die diese Anforderung begr\u00fcnden, sind Fehler zwischen einer einzelnen Phase und der Erde, unabh\u00e4ngig 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